地鐵車站換乘段深基坑工程蓋挖法施工有限元法模擬分析【摘要】以某地鐵車站換乘段基坑工程蓋挖法施工為實(shí)例，采用巖土有限元分析軟件PLAXIS進(jìn)行有限元模擬，考慮了施工工況、土體參數(shù)等差異對支護(hù)結(jié)構(gòu)位移計(jì)算結(jié)果的影響，再與實(shí)際的監(jiān)測結(jié)果進(jìn)行比較，得到蓋挖法施工的風(fēng)險(xiǎn)因素與階段，希冀能為類似工程提供一定的經(jīng)驗(yàn)參考?！娟P(guān)鍵詞】地鐵車站深基坑蓋挖法施工PLAXIS有限元分析軟件模擬計(jì)算0 引言 上海地區(qū)的地鐵車站主體結(jié)構(gòu)深基坑工程多采用以地下連續(xù)墻為圍護(hù)、鋼筋混凝土或鋼管支撐作為支護(hù)而形成的支擋體系方案。但在某些地鐵車站深基坑工程施工過程中，由于地面交通組織或其它原因的需要采用了對地面交通干擾較少的蓋挖法（蓋挖順作或者蓋挖逆作），即先澆筑地下結(jié)構(gòu)的部分頂板，在頂板保護(hù)下，自上而下分部開挖、支撐和澆筑結(jié)構(gòu)內(nèi)襯。因此圍護(hù)結(jié)構(gòu)（地下連續(xù)墻）和支護(hù)結(jié)構(gòu)（支撐與結(jié)構(gòu)梁板）的內(nèi)力特性與變形位移由于空間形狀、土層特性、施工工況、周邊環(huán)境等不同而產(chǎn)生差異。本文以某地鐵車站換乘段基坑工程蓋挖法施工為實(shí)例，采用巖土有限元分析軟件PLAXIS進(jìn)行有限元模擬，考慮了施工工況、土體參數(shù)等差異對支護(hù)結(jié)構(gòu)位移計(jì)算結(jié)果的影響，再與實(shí)際的監(jiān)測結(jié)果進(jìn)行比較，得到蓋挖法施工的風(fēng)險(xiǎn)因素與階段，希冀能為類似工程提供一定的經(jīng)驗(yàn)參考。1 工程概況 本地鐵車站工程標(biāo)準(zhǔn)段及端頭井為地下2層雙柱三跨結(jié)構(gòu)，中間換乘段為地下3層結(jié)構(gòu)（D區(qū)）。其主體結(jié)構(gòu)基坑工程共分為兩個(gè)階段施工：第一階段主要進(jìn)行A區(qū)端頭井和B區(qū)（端頭井和標(biāo)準(zhǔn)段）施工；第二階段主要進(jìn)行D區(qū)換乘段以及C區(qū)標(biāo)準(zhǔn)段施工，C區(qū)與D區(qū)間設(shè)置非完全的地下連續(xù)墻（圖1）。
D區(qū)換乘段的基坑工程以及圍護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案的參數(shù)：換乘段基坑開挖深度約24.07 m，D區(qū)換乘段南北地下連續(xù)墻為1 000 mm厚，深度為40 m，入土比約為0.667；東西兩側(cè)臨時(shí)封堵墻厚度為800 mm厚，深度為34 m。 根據(jù)巖土勘察報(bào)告土層有關(guān)技術(shù)參數(shù)，工程地質(zhì)條件如表1。 本工程地下水主要有淺部土層中的潛水，及深部粉性土、砂土層中的承壓水。上海年平均水位埋深在0.5～0.7 m，低水位埋深1.50 m?，F(xiàn)場測得的地下水位埋深一般在1.15～1.25 m之間。2 蓋挖法施工過程2.1 換乘段基坑施工環(huán)境 換乘段13軸線～14軸線頂板以及B區(qū)頂板結(jié)構(gòu)已經(jīng)完成（原設(shè)計(jì)中換乘段頂板應(yīng)完成12X軸，～14軸，但由于交通組織等原因變更施工范圍，淺部臨時(shí)圍護(hù)結(jié)構(gòu)亦由拉森鋼板樁改為臨時(shí)擋土墻），并且完成覆土回填；B區(qū)（14軸地下連續(xù)墻以西）中板及底板結(jié)構(gòu)已經(jīng)施工完成（圖2）；⑨～⑩軸線之間有24孔信息管線穿越基坑并實(shí)施原位保護(hù)。2.2 換乘段施工工況 （1）換乘段10～13軸為明開挖法施工下二層板以上部分，13～14軸為蓋挖法施工下二層板以上部分，共設(shè)置5道φ609×16 mm鋼管支撐。 （2）澆筑換乘段下二層部分板、梁結(jié)構(gòu)（如圖3所示），待下二層板及C區(qū)相鄰標(biāo)準(zhǔn)段底板達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度70%時(shí)采用蓋挖法施工下三層部分。 （3）開挖至第六道支撐底面標(biāo)高，并安裝第6道φ609×16 mm鋼管支撐。 （4）開挖至第七道支撐底面標(biāo)高，并將第6道φ609×16 mm鋼管對直撐移位至第七道支撐位置。 （5）開挖至基坑底面設(shè)計(jì)標(biāo)高，并依次完成換乘段底板側(cè)墻以及地下一層、二層部分未完成的結(jié)構(gòu)施工。3 有限單元法模擬分析 本文擬采用荷蘭巖土分析軟件PLAXIS程序中的二維分析軟件包對本工程施工過程按照工況進(jìn)行模擬，并分析了模擬計(jì)算與實(shí)際結(jié)果的比較情況、蓋挖施工與明挖法施工的比較情況。為了模擬最深開挖工況情況，將模擬斷面選取在B軸或G軸線處。3.1 PLAXIS模型建立與參數(shù)選取3.1.1 土體本構(gòu)模型 土體采用摩爾-庫侖（Mohr-Coulomb）模型，在PLAXIS程序當(dāng)中Mohr-Coulomb模型，共需要5個(gè)參數(shù)楊氏模量E、泊桑比ν、內(nèi)摩擦角φ、內(nèi)聚力c、剪脹角ψ。在真實(shí)土體中，剛度在很大程度上依賴于應(yīng)力水平，即剛度通常隨著深度的增加而增加，PLAXIS引入高級參數(shù)Eincrement用來反映剛度隨著深度的增加而增加的，它表示楊氏模量在每個(gè)單位深度上的增加量（單位：應(yīng)力/單位深度）。Eactual=Eref+(yref-y)Eincement(y<yref) 內(nèi)摩擦角在很大程度上決定了抗剪強(qiáng)度，且摩擦角取值較大，會顯著增加塑性計(jì)算量，計(jì)算時(shí)間的增加量與摩擦角的大小呈某種指數(shù)關(guān)系。3.1.2 單元模擬 數(shù)值模擬中土體采用平面應(yīng)變15節(jié)點(diǎn)2-D等參單元（PLAXIS程序中分為6節(jié)點(diǎn)、15節(jié)點(diǎn)兩種單元）；圍護(hù)墻采用梁單元來模擬；支撐結(jié)構(gòu)按照抗壓構(gòu)件來考慮；土與結(jié)構(gòu)按特殊接觸面單元處理（圖4）。 PLAXIS程序中用Rinter彈塑性模型中模擬土-結(jié)構(gòu)相互作用的界面的性狀,若φi和ci分別為界面的摩擦角和內(nèi)聚力（粘著力），按如下規(guī)則由相應(yīng)的巖土性質(zhì)和強(qiáng)度折減因子，計(jì)算得出界面性質(zhì)： 在缺少給定情況的資料時(shí)，可以根據(jù)經(jīng)驗(yàn)假設(shè)Rinter為2/3。3.1.3 參數(shù)選取 土體單元的相關(guān)參數(shù)可根據(jù)巖土勘察報(bào)告以及地區(qū)經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行選取，圍護(hù)及支護(hù)結(jié)構(gòu)相關(guān)參數(shù)如表2：3.2 有限單元模擬計(jì)算結(jié)果3.2.1 數(shù)值分析與監(jiān)測結(jié)果比較 根據(jù)基坑變形控制保護(hù)等級標(biāo)準(zhǔn)一級的要求，基坑圍護(hù)墻最大水平位移量應(yīng)≤0.3%H，而當(dāng)時(shí)的實(shí)測結(jié)果表明，基坑圍護(hù)墻最大水平位移在允許范圍內(nèi)。同時(shí)，根據(jù)現(xiàn)場施工過程中的環(huán)境監(jiān)測數(shù)據(jù)資料分析，斷面的最大變形值較大。表明有限元模擬的結(jié)果與實(shí)際情況有一定的理論差距。根據(jù)現(xiàn)場施工情況分析，在施工第一、二層土方過程中由于支撐軸力未能施加完全到位，曾出現(xiàn)當(dāng)次最大變化量為4.27 mm（超過單次監(jiān)測報(bào)警值），從而出現(xiàn)實(shí)際監(jiān)測最大變形超過理論計(jì)算值（圖6）。3.2.2 明挖法施工模擬 如考慮下三層采用明挖法施工，共需設(shè)置7道φ609×16 mm鋼管支撐，通過有限元模擬計(jì)算其土體及地下連續(xù)墻體的水平位移情況明顯大于蓋挖法施工模擬計(jì)算的結(jié)果，且對周邊土體的影響范圍亦有顯著增大（圖7）。4 結(jié)語 （1）采用PLAXIS程序進(jìn)行基坑工程有限元模擬分析，可以得到較為真實(shí)可靠的數(shù)據(jù)結(jié)果，其中土體的楊氏模量對計(jì)算結(jié)果影響較大，其取值應(yīng)根據(jù)巖土勘察報(bào)告并考慮土體擾動影響結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗(yàn)選取。 （2）深基坑工程施工如采用蓋挖法施工可以減少支撐數(shù)量，由于結(jié)構(gòu)板梁軸向抗壓剛度EA值較大，能夠有效地限制圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移。 （3）基坑底部隆起值隨基坑開挖深度的增加而增加，且由于圍護(hù)結(jié)構(gòu)與土體的相互作用，基坑邊緣處的隆起量明顯小于基坑中部。參考文獻(xiàn)[1]曾進(jìn)倫，王聿，賴允瑾.地下工程施工技術(shù).北京：高等教育出版社，2001.[2]耿永常，尚文紅，安桂香.逆作地下連續(xù)墻結(jié)構(gòu)受力特性分析.低溫建筑技術(shù)，2006，l5：69-71.
D區(qū)換乘段的基坑工程以及圍護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案的參數(shù)：換乘段基坑開挖深度約24.07 m，D區(qū)換乘段南北地下連續(xù)墻為1 000 mm厚，深度為40 m，入土比約為0.667；東西兩側(cè)臨時(shí)封堵墻厚度為800 mm厚，深度為34 m。 根據(jù)巖土勘察報(bào)告土層有關(guān)技術(shù)參數(shù)，工程地質(zhì)條件如表1。 本工程地下水主要有淺部土層中的潛水，及深部粉性土、砂土層中的承壓水。上海年平均水位埋深在0.5～0.7 m，低水位埋深1.50 m?，F(xiàn)場測得的地下水位埋深一般在1.15～1.25 m之間。2 蓋挖法施工過程2.1 換乘段基坑施工環(huán)境 換乘段13軸線～14軸線頂板以及B區(qū)頂板結(jié)構(gòu)已經(jīng)完成（原設(shè)計(jì)中換乘段頂板應(yīng)完成12X軸，～14軸，但由于交通組織等原因變更施工范圍，淺部臨時(shí)圍護(hù)結(jié)構(gòu)亦由拉森鋼板樁改為臨時(shí)擋土墻），并且完成覆土回填；B區(qū)（14軸地下連續(xù)墻以西）中板及底板結(jié)構(gòu)已經(jīng)施工完成（圖2）；⑨～⑩軸線之間有24孔信息管線穿越基坑并實(shí)施原位保護(hù)。2.2 換乘段施工工況 （1）換乘段10～13軸為明開挖法施工下二層板以上部分，13～14軸為蓋挖法施工下二層板以上部分，共設(shè)置5道φ609×16 mm鋼管支撐。 （2）澆筑換乘段下二層部分板、梁結(jié)構(gòu)（如圖3所示），待下二層板及C區(qū)相鄰標(biāo)準(zhǔn)段底板達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度70%時(shí)采用蓋挖法施工下三層部分。 （3）開挖至第六道支撐底面標(biāo)高，并安裝第6道φ609×16 mm鋼管支撐。 （4）開挖至第七道支撐底面標(biāo)高，并將第6道φ609×16 mm鋼管對直撐移位至第七道支撐位置。 （5）開挖至基坑底面設(shè)計(jì)標(biāo)高，并依次完成換乘段底板側(cè)墻以及地下一層、二層部分未完成的結(jié)構(gòu)施工。3 有限單元法模擬分析 本文擬采用荷蘭巖土分析軟件PLAXIS程序中的二維分析軟件包對本工程施工過程按照工況進(jìn)行模擬，并分析了模擬計(jì)算與實(shí)際結(jié)果的比較情況、蓋挖施工與明挖法施工的比較情況。為了模擬最深開挖工況情況，將模擬斷面選取在B軸或G軸線處。3.1 PLAXIS模型建立與參數(shù)選取3.1.1 土體本構(gòu)模型 土體采用摩爾-庫侖（Mohr-Coulomb）模型，在PLAXIS程序當(dāng)中Mohr-Coulomb模型，共需要5個(gè)參數(shù)楊氏模量E、泊桑比ν、內(nèi)摩擦角φ、內(nèi)聚力c、剪脹角ψ。在真實(shí)土體中，剛度在很大程度上依賴于應(yīng)力水平，即剛度通常隨著深度的增加而增加，PLAXIS引入高級參數(shù)Eincrement用來反映剛度隨著深度的增加而增加的，它表示楊氏模量在每個(gè)單位深度上的增加量（單位：應(yīng)力/單位深度）。Eactual=Eref+(yref-y)Eincement(y<yref) 內(nèi)摩擦角在很大程度上決定了抗剪強(qiáng)度，且摩擦角取值較大，會顯著增加塑性計(jì)算量，計(jì)算時(shí)間的增加量與摩擦角的大小呈某種指數(shù)關(guān)系。3.1.2 單元模擬 數(shù)值模擬中土體采用平面應(yīng)變15節(jié)點(diǎn)2-D等參單元（PLAXIS程序中分為6節(jié)點(diǎn)、15節(jié)點(diǎn)兩種單元）；圍護(hù)墻采用梁單元來模擬；支撐結(jié)構(gòu)按照抗壓構(gòu)件來考慮；土與結(jié)構(gòu)按特殊接觸面單元處理（圖4）。 PLAXIS程序中用Rinter彈塑性模型中模擬土-結(jié)構(gòu)相互作用的界面的性狀,若φi和ci分別為界面的摩擦角和內(nèi)聚力（粘著力），按如下規(guī)則由相應(yīng)的巖土性質(zhì)和強(qiáng)度折減因子，計(jì)算得出界面性質(zhì)： 在缺少給定情況的資料時(shí)，可以根據(jù)經(jīng)驗(yàn)假設(shè)Rinter為2/3。3.1.3 參數(shù)選取 土體單元的相關(guān)參數(shù)可根據(jù)巖土勘察報(bào)告以及地區(qū)經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行選取，圍護(hù)及支護(hù)結(jié)構(gòu)相關(guān)參數(shù)如表2：3.2 有限單元模擬計(jì)算結(jié)果3.2.1 數(shù)值分析與監(jiān)測結(jié)果比較 根據(jù)基坑變形控制保護(hù)等級標(biāo)準(zhǔn)一級的要求，基坑圍護(hù)墻最大水平位移量應(yīng)≤0.3%H，而當(dāng)時(shí)的實(shí)測結(jié)果表明，基坑圍護(hù)墻最大水平位移在允許范圍內(nèi)。同時(shí)，根據(jù)現(xiàn)場施工過程中的環(huán)境監(jiān)測數(shù)據(jù)資料分析，斷面的最大變形值較大。表明有限元模擬的結(jié)果與實(shí)際情況有一定的理論差距。根據(jù)現(xiàn)場施工情況分析，在施工第一、二層土方過程中由于支撐軸力未能施加完全到位，曾出現(xiàn)當(dāng)次最大變化量為4.27 mm（超過單次監(jiān)測報(bào)警值），從而出現(xiàn)實(shí)際監(jiān)測最大變形超過理論計(jì)算值（圖6）。3.2.2 明挖法施工模擬 如考慮下三層采用明挖法施工，共需設(shè)置7道φ609×16 mm鋼管支撐，通過有限元模擬計(jì)算其土體及地下連續(xù)墻體的水平位移情況明顯大于蓋挖法施工模擬計(jì)算的結(jié)果，且對周邊土體的影響范圍亦有顯著增大（圖7）。4 結(jié)語 （1）采用PLAXIS程序進(jìn)行基坑工程有限元模擬分析，可以得到較為真實(shí)可靠的數(shù)據(jù)結(jié)果，其中土體的楊氏模量對計(jì)算結(jié)果影響較大，其取值應(yīng)根據(jù)巖土勘察報(bào)告并考慮土體擾動影響結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗(yàn)選取。 （2）深基坑工程施工如采用蓋挖法施工可以減少支撐數(shù)量，由于結(jié)構(gòu)板梁軸向抗壓剛度EA值較大，能夠有效地限制圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移。 （3）基坑底部隆起值隨基坑開挖深度的增加而增加，且由于圍護(hù)結(jié)構(gòu)與土體的相互作用，基坑邊緣處的隆起量明顯小于基坑中部。參考文獻(xiàn)[1]曾進(jìn)倫，王聿，賴允瑾.地下工程施工技術(shù).北京：高等教育出版社，2001.[2]耿永常，尚文紅，安桂香.逆作地下連續(xù)墻結(jié)構(gòu)受力特性分析.低溫建筑技術(shù)，2006，l5：69-71.
